인쇄 회로 기판 생산을 위한 진공 프레스 및 MPP Lauffer 프레싱 영역. 유압식 핫 프레스 가열 프레스

열간 프레스용 금형을 설계할 때 결정적인 요소는 제품의 기하학적 모양과 치수뿐 아니라 가열 방법과 보호 분위기 조성 조건입니다. 열간압착은 대부분 단순한 형상의 제품을 생산하므로 금형설계가 복잡하지 않습니다. 가장 큰 어려움은

압축 온도에서 충분한 강도를 가져야 하는 금형 재료의 붕소는 압축 분말과 반응하지 않아야 합니다.

500~600°C의 프레싱 온도에서는 내열성 니켈 기반 강철을 금형 재료로 사용할 수 있습니다. 이 경우 높은 프레싱 압력(150~800 MPa)을 사용할 수 있습니다. 압축된 분말이 매트릭스의 내부 벽과 결합하는 것을 방지하고 마찰을 줄이기 위해 성형 표면은 고온 윤활제로 코팅됩니다. 그러나 윤활제의 선택은 제한적입니다. 왜냐하면 거의 모든 윤활제가 열간 압착 과정에서 사라지기 때문입니다. 운모와 흑연은 주로 윤활제로 사용됩니다.

운모는 낮은 프레싱 온도에서 사용됩니다. 흑연은 고온에서 높은 마찰 방지 특성을 유지합니다. 글리세린이나 글리세린에 플레이크나 은흑연을 현탁시킨 형태로 사용됩니다. 액체 유리. 내부에 저탄소강을 라이닝한 흑연 매트릭스로 만든 복합 금형도 사용되며, 강철 라이너는 매트릭스의 흑연과의 상호 작용을 피하기 위해 크롬 도금 처리되어 있습니다. 프레싱 온도(800~900 °C)에서 작동하는 다이 및 펀치 제조에는 경질 합금을 사용할 수 있습니다. 높은 열간 프레싱 온도(2500~2600°C)의 경우 금형용 유일한 재료는 흑연입니다. 다른 소재에 비해 전기적 특성이 좋고, 가공이 용이하며, 제품 표면에 보호 분위기를 조성해 열간 압착 시 타버리게 됩니다. 공정 온도가 증가하면 가압력이 감소하기 때문에 대부분의 경우 흑연 매트릭스의 강도는 매우 충분합니다.

금형 제작시에는 미세한 입자구조를 갖고 잔여 기공이 없는 흑연을 사용하는데, 그렇지 않을 경우 압축분말이 기공 속으로 침투하여 금형벽과 분말 사이의 마찰력 증가로 인해 제품의 품질이 저하될 수 있습니다.

흑연 금형의 수명은 매우 짧고, 프레스 제품의 침탄을 완전히 방지하는 것은 극히 어렵기 때문에 특수한 다성분 금형이 개발되었습니다.

티타늄, 지르코늄, 토륨 및 기타 금속 분말을 압축하는 금형용 켈리 합금입니다. 950~1000°C의 온도에서 합금의 강도는 순수 티타늄의 강도보다 약 40~50배 더 높습니다. 내화 금속의 산화물과 규산염, 특히 산화지르코늄도 주형을 만드는데 사용됩니다.

열간 압착 중 분말을 전기 가열하는 다음과 같은 방법이 구별됩니다.

P 전송에 의한 직접 가열 전류금형이나 압축 분말을 통해 직접적으로;

P 금형을 둘러싸는 다양한 저항 요소에 전류를 흘려 간접 가열하는 단계;

P 고주파 전류(HF) 또는 유도 가열을 이용한 금형 및 분말의 직접 가열;

P 금형이 배치되는 쉘의 간접 유도 가열.

핫 프레싱 금형은 가열 방식에 따라 설계됩니다. 그림에서. 그림 3.22는 가열과 결합된 양면 열간 프레싱을 위한 금형 설계를 보여줍니다.

쌀. 3.22. 가열과 결합된 양면 열간 프레싱을 위한 금형 설계 방식: ㅏ- 간접 가열; 6 - 펀치에 전류를 공급할 때 직접 가열; V -전류가 매트릭스에 공급될 때 간단한 가열; G -흑연 매트릭스의 유도 가열; 디 -세라믹 몰드에서 분말을 유도 가열하는 단계; 1 - 히터; 2 - 분말; 3 - 연탄; 4 - 행렬; 5,6 - 펀치; 7 - 단열재; 8 - 흑연 접촉; 9 - 흑연 펀치; 10 - 흑연 매트릭스; 11 - 세라믹; 12 - 인덕터; 13 - 세라믹 펀치; 14 - 세라믹 매트릭스

간접 가열의 경우(그림 3.22, ㅏ)추가 히터를 사용해야 하기 때문에 금형 설계가 더욱 복잡해집니다. 전류가 흐르면서 펀치를 직접 가열하는 경우(그림 3.22, 비)펀치가 과열되어 결과적으로 왜곡이 발생할 수 있습니다. 매트릭스에 전류 공급 (그림 3.22, V)은 분말을 더욱 균일하게 가열하지만 금형 설계가 더욱 복잡해집니다. 흑연 매트릭스의 유도 가열이 사용됩니다(그림 3.22, G)및 세라믹 매트릭스(그림 3.22, E).

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프레스 구조:
보도자료 시리즈 P.L.이는 빔으로 만들어진 용접 강철 구조로 장비의 강도, 강성 및 신뢰성을 향상시킵니다.
고정 및 이동 플레이트도 용접된 강철 구조물입니다.
프레스에는 랙 앤 피니언 시스템이 장착되어 있어 들어올리고 내릴 때 플레이트의 평행성을 보장합니다.
모든 프레스에는 주변에 비상 안전 코드가 장착되어 있습니다. 이 시스템 덕분에 가동형판은 프레스의 어느 쪽에서든 정지되거나 차단됩니다.
프레스의 모든 평평한 표면은 CNC 금속 가공 기계로 가공되어 프레스 조립의 높은 정밀도를 보장합니다.

PL 핫 프레스 플레이트의 유형:

1. 조립식 슬래브
최대. 온도 110°C, 최대 작동 압력 3-4kg/cm2, 냉각수 압력 0.5atm.
구성:
A. 알루미늄 코팅 최고의 품질표면 및 더 나은 열 전도성.
B. 평강판.
C. 직사각형 파이프로 용접된 냉각수 코일, 물/기름
D. 코일 보강.
E. 평강판, 중간판 전용
F. 단열재.

2. 가공 강판
최대 가열 온도 150°C
표면압 최대 10kg/cm2

3. 타공된 주강판
최대. 온도 250°C, 최대 작동 압력 30-80 kg/cm2, 냉각수 압력 10 atm.
냉각수 순환을 위한 드릴 구멍이 있는 단일 강판으로 구성됩니다.
프레싱 표면은 일반적으로 평평하며 요청 시 알루미늄 또는 내열성 나일론(마일라)으로 코팅할 수 있습니다. 특별한 목적을 위해 표면을 프라이밍하고 광택 처리하는 것이 가능합니다.

4. 전기스토브
최대. 온도 120°C, 최대 작동 압력 5kg/cm2.
발열체가 삽입되는 9mm 알루미늄 판으로 구성됩니다. 하단에는 내부에 강화 파이프가 있는 베이스 플레이트가 있습니다.

가열판:
물 보일러, 최대 가열 온도 100C
기름보일러, 최대 가열 온도 120C
전기 가열판, 가열 요소, 최대 가열 온도 120C
프레스 본체와 가열판 사이에 단열 시트를 배치합니다.

유압 시스템:

모든 프레스 실린더는 크롬 도금 처리되어 있어 부드러운 상승/하강이 보장되고 오일 씰과 피스톤의 수명이 길어집니다.
유압 시스템은 2단계 오일 펌프로 보완되어 우수한 소음 차단과 회전 부품의 더 나은 윤활을 보장합니다.
프레스 급속 개폐 유압 펌프(고압 38l/min), 듀티 사이클 펌프(저압 2.3l/min)
중앙 유압 장치에는 오일 저장소에 장착된 다음과 같은 기계식 안전 밸브가 장착되어 있습니다.

안전 밸브 폐쇄로 에너지 절약을 촉진하고 오일 과열을 방지합니다.
과압 릴리프 밸브는 전기 및/또는 전자 단락이 발생한 경우 유압 시스템에 너무 높은 압력이 발생하는 상황을 방지하는 데 도움이 됩니다.
역압 보존(보유 밸브)
압력 방출 밸브(프리 릴리스 밸브).
대량의 오일 방출을 제어하는 자석.

제어판:
프레스의 모든 기능은 메인 패널에서 제어됩니다. 모든 프레스에는 자동 압력 회복 장치가 장착되어 있습니다. 이 장치를 사용하면 프레스의 설정 압력을 일정하게 유지할 수 있습니다.
모든 프레스에는 플레이트 자동 개방을 위한 개방 타이머가 장착되어 있습니다. 조작자는 제어판에서 매개변수를 설정하거나 변경할 수 있습니다. 두 개의 버튼을 동시에 누르면 프레스 플레이트가 닫혀 작업자의 안전이 보장됩니다.

명세서:
- 슬래브 크기 2500 x 1300mm
- 직경 ø 70 mm의 실린더 4개
- 스트로크 400mm
- 프레스 개구부 400mm
- 총압력 70톤
- 슬래브 표면 100%에 가해지는 특수 압력은 1.5kg/cm2입니다.
- 양쪽 2500mm 로딩/언로딩
- 프레스 열기 타이머
- 프레스 전체를 감싸는 안전 코드
- 프레스의 전체 치수 3200x1600x1800mm
- 프레스의 총 무게는 약 3000kg입니다.
- CE 규정

옵션:
피스톤 스트로크를 400mm에서 650mm로 늘렸습니다.
프레스 제어판 로직 컨트롤
한 쌍의 피스톤을 수동으로 차단
한 쌍의 피스톤의 전기적 차단
접이식 프레스 디자인
프레스 주변을 따라 평행도 제어
가열 전력 증가
타이머에 의한 프레스 예열 시스템
프레스는 가열 시스템 없이 공급됩니다.

제어판 LODIC 컨트롤(PLC):
메인 제어판에는 빠른 설치를 위해 컬러 터치스크린 디지털 모니터가 장착되어 있습니다.
온도 표시기는 플레이트의 가열 온도를 제어합니다.
자동 압력 회복 시스템을 갖춘 압력 조절 센서.
메인 버튼 켜기/끄기.
표시등 켜짐/꺼짐.
일일 난방 온도 조절 시스템 - 새로운 시스템프레스의 가열 온도에 따라 가열을 켜고 끕니다.

본 발명은 몰딩 영역(112)이 연결되어 상기 몰딩 영역과 몸체 사이에 기계적 인터페이스(115)를 형성하는 몸체(111)를 포함하고, 인덕터(132)를 포함하는 제1 부품을 포함하는 몰드에 관한 것이다. 상기 경계면(115)과 성형 영역(112) 사이의 공동(131)에 소위 종방향으로 위치하며, 성형 영역과 본체 사이의 경계면에 위치하는 냉각 장치(140)를 포함한다. 본 발명은 금형 변형을 초래하는 온도 구배를 제거합니다. 14 급여 f-ly, 6 병.

본 발명은 급속 가열 및 냉각이 가능한 금형에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 액체 또는 페이스트 상태의 플라스틱 재료 또는 금속을 사출 성형하기 위한 금형의 유도 가열 및 급속 냉각 장치에 관한 것이다.

출원인의 이름으로 출원된 문서 EP 1894442에는 열 전달 유체의 순환으로 인해 유도 가열 장치와 냉각 장치가 장착된 금형이 설명되어 있습니다. 이 알려진 장치는 고정 부분과 가동 부분으로 구성된 주형을 포함합니다. 각 부품은 유도 가열 회로와 냉각 회로를 수용하도록 구성됩니다. 이러한 각 부품에는 부품이 연결된 본체가 포함되어 있으며, 해당 주형에서 주조되는 부품의 최종 모양을 제공하는 성형 표면을 형성합니다. 금형의 각 부품에 대해 성형 표면은 가열 및 냉각된 표면이며, 해당 표면은 성형되는 부품의 재료와 접촉합니다. 인덕터는 지정된 성형 표면 아래에 위치한 캐비티에 설치됩니다. 대부분의 경우, 이러한 공동은 해당 영역과 금형 본체 사이의 경계면에서 상기 성형 영역의 밑면에 있는 홈을 절단하여 만들어집니다. 냉각 회로는 본체에 뚫린 채널 형태로 만들어지며 성형 표면에서 더 멀리 떨어져 있습니다. 이러한 냉각 회로는 일반적인 실시예에서 유도 가열에 별로 민감하지 않은 재료로 만들어진 하우징의 냉각과 성형 표면의 냉각을 동시에 제공합니다. 마지막으로 각 부품의 몸체가 스탠드에 기계적으로 연결됩니다.

이러한 구성은 좋은 결과를 주지만, 금형의 크기가 크거나 성형면의 형상이 복잡한 경우에는 사용하기 어렵다. 이러한 조건에서 가열과 냉각 중에 나타나는 온도 구배는 한편으로는 금형 전체의 변형을 일으키고, 특히 성형 영역과 본체 사이의 차등 변형을 일으키며, 이러한 차등 변형은 다음과 같은 결과를 낳습니다. 두 요소 사이의 접촉이 불량하고 두 요소 사이에 열 장벽이 생겨 냉각 품질이 저하됩니다.

본 발명의 목적은 성형 영역이 연결되어 상기 성형 영역과 하우징 사이에 기계적 경계면을 형성하는 하우징을 포함하는 제1 부품을 포함하는 금형을 생성함으로써 공지된 기술 솔루션에 내재된 위에서 언급한 단점을 제거하는 것입니다. 및 상기 경계면과 성형 영역 사이의 공동에 소위 종방향으로 위치하는 인덕터와, 성형 영역과 하우징 사이의 경계면에 위치하는 냉각 장치를 포함하는 것을 특징으로 한다. 따라서 가열 및 냉각 장치는 계면에 최대한 가깝게 위치하므로 차등 변형은 가열 및 냉각 장치와 성형 영역 사이의 열전도율에 영향을 미치지 않습니다. 인덕터는 성형 영역을 본체에 연결한 후 공동을 형성하는 얕은 홈에 쉽게 설치할 수 있으므로 이러한 금형 가공 비용이 절감됩니다.

바람직하게는, 본 발명은 아래에 설명된 실시예에 따라 수행되며, 이는 개별적으로 또는 기술적으로 실행 가능한 임의의 조합으로 고려되어야 합니다.

바람직하게는, 예시적인 구현예에 따르면, 본 발명의 몰드는 본체와 성형 영역 사이의 경계면에서 열 전도성 재료로 제조되고 성형 영역과 본체 사이의 형상 차이를 보상하도록 구성된 테이프를 포함한다.

특정 실시예에 따르면, 테이프는 흑연으로 만들어진다.

본 실시예의 한 버전에 따르면, 상기 테이프는 Ni로 만들어진다.

본 실시예의 다른 버전에 따르면, 상기 테이프는 Cu 구리로 만들어진다.

바람직하게는, 상기 스트립은 납땜에 의해 형성 구역에 고정된다.

첫 번째 실시예와 호환되는 두 번째 실시예에 따르면 인덕터는 최소 250°C의 온도를 견딜 수 있는 밀봉된 쉘에 삽입되고 냉각 장치에는 인덕터 주변의 공동에서 흐르는 냉각수 유체가 포함됩니다.

제3 실시예에 따르면, 냉각 장치는 인덕터 주변의 공동 내 유전체 유체의 순환을 사용합니다.

바람직하게는, 유전체 유체는 전기 절연 오일이다.

제4 실시예에 따르면, 냉각 장치는 온도 및 잠열의 영향으로 상이 변할 수 있는 유체로 채워진 공동을 포함합니다. 상전이이는 특정 온도에서 성형 영역의 열을 흡수하기에 충분합니다.

제5 실시예에 따르면, 냉각 장치는 인덕터 주위의 공동 내로 가스를 밀어넣는다.

바람직하게는, 가스 주입은 세로 방향에 대해 가로 방향으로 수행된다. 따라서 공기 흐름에 난류가 형성되어 열 교환이 촉진됩니다. 이 소용돌이는 가스 주입 압력과 주입 채널과 공동의 세로 방향 사이의 각도에 따라 달라집니다.

바람직하게는, 이 마지막 실시예에 따르면, 본 발명의 금형의 냉각 장치는 길이 방향으로 공동의 길이를 따라 여러 개의 가스 주입 지점을 포함한다.

바람직하게는 가스는 80bar보다 큰 압력으로 가압된 공기이다. 냉각 유체로 공기를 사용하면 특히 밀봉 문제를 고려할 때 장치의 사용이 단순화됩니다.

특정 실시예에 따르면, 청구된 몰드는 인터페이스에 대해 첫 번째 유도 회로로부터 이격되고 별도의 발전기를 사용하여 전류에 의해 전력이 공급되는 두 번째 유도 회로를 포함합니다.

바람직한 실시예에 따르면, 본체와 성형 영역은 INVAR 유형의 철(Fe)과 니켈(Ni)의 합금으로 만들어지며, 이 합금의 퀴리점은 주조되는 재료의 변태 온도에 가깝습니다. 따라서 몸체와 성형부의 재질이 강자성체, 즉 유도가열에 민감한 경우에는 팽창계수가 낮다. 재료가 가열되고 그 온도가 퀴리점에 가까워지면 유도 가열에 덜 민감해집니다. 따라서, 이 실시예는 하우징과 성형 영역의 차등적 팽창뿐만 아니라 하우징과 프레스 상의 상기 하우징의 기계적 지지부 사이의 차등적 팽창을 제어하는 것을 가능하게 한다.

그림에서. 1개 표시됨 일반적인 예청구된 금형의 구현, 단면도;

그림에서. 도 2는 성형 영역과 본체 사이에 테이프를 포함하는 실시예에 따른 본 발명의 금형의 단면도를 도시한다.

그림에서. 도 3은 본 발명의 실시예에 따른 금형의 제1 부분을 도시하며, 여기서 냉각 장치는 상 변화의 잠열을 흡수함으로써 주어진 온도에서 상을 변경할 수 있는 재료로 채워진 캐비티를 포함하고 있다.

그림에서. 도 4는 인덕터가 위치한 캐비티에서 냉각 유체의 순환으로 인해 냉각이 발생하는 본 발명의 실시예에 따른 청구된 몰드의 일부를 나타내는 단면도이다.

그림에서. 도 5는 인덕터가 위치하는 공동에 압력 하의 가스를 횡단 주입함으로써 냉각 장치를 포함하는 본 발명의 몰드의 일부를 구현한 예를 도시하며, 단면은 SS이고 단면은 SS이다. 종단면에서 인젝터의 방향을 보여줍니다.

그림에서. 도 6은 2개의 이격되고 별도의 유도 회로를 포함하는 본 발명의 몰드의 일부 구현의 예, 단면도를 도시한다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 1을 참조하면, 제1 실시예에 따르면, 본 발명의 금형은 제1 부분(101)과 제2 부분(102)을 포함한다. 이하에서는 제1 부분(101)을 참조하여 설명한다. 당업자는 이러한 제1 부분(101)에 대해 설명된 실시예를 용이하게 적용할 수 있다. 상기 금형의 두 번째 부분. 본 예시적인 실시예에 따르면, 제1 부분(101)은 기계적 지지대(120)에 고정된다. 몰드의 제1 부분은 하우징(111)을 포함하고, 이는 이 기계적 지지대(12)에 고정되고, 특정 지지대(120)에 대한 원위 말단에는 다음을 포함한다. 기계적 체결(미도시)을 사용하여 특정 하우징(111)에 연결된 성형 영역(112). 따라서, 본체와 성형 영역 사이에는 기계적 인터페이스(115)가 있다. 금형은 성형 영역(112)과 본체(111) 사이의 인터페이스(115)에 있는 공동(131)에 위치한 인덕터(132)를 포함하는 가열 장치를 포함하며, 이 실시예에서는 상기 공동 성형영역 안쪽에 홈을 파서 만든 것입니다. 여기에 개략적으로 도시된 냉각 장치(140)도 인터페이스(115)에 위치된다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 2에 도시된 바와 같이, 예시적인 실시예에 따르면, 본 발명의 몰드는 인터페이스(115)와 냉각 장치 사이에 벨트(215)를 포함한다. 이 테이프는 흑연, 니켈 Ni 또는 구리 Cu로 만들어지며 열전도성이 있고 성형 영역(112)과 몸체(111) 사이의 형상 차이를 경계면(115)에서 보상하여 몸체와 성형 영역 사이의 균일한 접촉을 보장하고, 그들 사이의 좋은 열 전도성. 테이프 재료는 성형 중 도달하는 온도에 따라 선택됩니다. 바람직하게는, 테이프는 납땜을 위한 금형 가열 장치를 사용하여 금형을 닫은 후 성형 영역과 본체 사이의 경계면에서 납땜하여 고정됩니다. 따라서 모양의 적응이 이상적입니다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 3에 도시된 바와 같이, 다른 실시예에 따르면, 냉각 장치는 캐비티(341, 342)를 포함하며, 이 캐비티에는 특정 온도에서 상 변화가 가능한 물질이 채워져 있으며, 이러한 상 변화는 과도한 잠열의 흡수를 수반한다. 상 변화는 녹거나 증발하는 것입니다. 상기 물질은 예를 들어 물이다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 4에 도시된 바와 같이, 본 발명의 몰드의 또 다른 예시적인 실시예에 따르면, 각 인덕터(132)는 내열성 밀봉 쉘(431)에 수용된다. 인덕터가 생성해야 하는 온도에 따라, 그러한 쉘(431)은 유리 또는 실리카로 만들어지며, 바람직하게는 밀폐된 다공성으로 기밀성과 냉각 시 열충격을 동시에 견딜 수 있습니다. 작동 중 인덕터가 도달하는 온도가 제한되는 경우(예: 특정 플라스틱 재료 성형의 경우) 지정된 쉘은 인덕터 작동 온도를 위해 폴리테트라플루오로에틸렌(PTFE 또는 Teflon®)과 같은 열수축성 폴리머로 만들어집니다. 최대 260°C에 도달합니다. 따라서, 냉각 장치는 인덕터가 위치하는 공동(131) 내에서 냉각제 유체, 예를 들어 물의 순환을 제공하는 한편, 이들 인덕터는 밀봉된 쉘에 의해 냉각제 유체와의 접촉으로부터 격리된다.

대안적으로, 열전달 유체는 유전성 오일과 같은 유전성 액체이다. 이러한 유형의 제품은 특히 냉각 변압기용으로 판매됩니다. 이 경우 인덕터(132)의 전기적 절연은 필요하지 않다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 5를 참조하면, 다른 실시예에 따르면 인덕터(132)가 설치된 캐비티(131)에 가스를 펌핑하여 냉각을 수행하며, 냉각 효율을 높이기 위해 여러 채널을 통해 약 80bar(80⋅105Pa)의 압력으로 가스를 펌핑한다. 따라서, 인덕터(132)를 가로지르는 주입 채널(542)을 통해 인덕터를 따라 여러 지점에서 주입이 수행된다.

SS를 따른 종단면에서, 배출 채널(542)은 인덕터 캐비티 내 유체 제트의 방향이 종방향에 평행한 성분을 갖도록 배향된다. 따라서, 분사 각도를 적절하게 선택함으로써 인덕터(132)를 따라 선회 가스 순환을 통해 효과적인 냉각이 달성된다.

특히 기계적 지지대에 장착된 하우징의 온도 구배는 장치의 뒤틀림이나 차등 변형 응력을 초래할 수 있습니다. 따라서, 바람직한 실시예에서, 본체(111)와 성형 영역(112)은 INVAR라고 불리는 철 64%와 니켈 36%를 함유하고 퀴리 온도 이하의 온도에서 낮은 열팽창 계수를 갖는 철-니켈 합금으로 만들어진다. 이 물질은 강자성 상태에 있을 때, 즉 유도 가열에 민감합니다.

도 1에 도시된 바와 같이. 도 2에 도시된 바와 같이, 이전 실시예와 일치하는 최신 실시예에 따르면, 몰드는 제1 행으로부터 이격된 제2 행의 인덕터(632)를 포함한다. 인덕터의 첫 번째 132행과 두 번째 632행은 두 개의 서로 다른 생성기에 연결됩니다. 이러한 방식으로 열은 두 줄의 인덕터 사이에 동적으로 분산되어 다음에 의해 생성되는 금형 부품의 변형을 제한합니다. 열 팽창가열 및 냉각 단계에서 나타나는 열 구배와 결합됩니다.

몰딩 영역(112)이 연결되어 상기 몰딩 영역과 몸체 사이에 기계적 인터페이스(115)를 형성하는 몸체(111)를 포함하고, 그 안에 위치하는 인덕터(132)를 포함하는 제1 부품을 포함하는 몰드. - 상기 경계면(115)과 성형 영역(112) 사이의 공동(131)에 세로 방향으로, 그리고 성형 영역과 본체 사이의 경계면에 위치하는 냉각 장치(140)가 있습니다.

제1항에 있어서, 본체와 성형 영역 사이의 경계면에 열 전도성 재료로 만들어지고 성형 영역 사이의 형상 차이를 보상하도록 구성된 테이프(215)를 포함하는 것을 특징으로 하는 금형. (112) 및 몸체(111).

제2항에 있어서, 상기 테이프(215)는 흑연으로 제조되는 것을 특징으로 하는 금형.

제2항에 있어서, 상기 테이프(215)는 니켈(Ni) 또는 니켈 합금으로 형성되는 것을 특징으로 하는 금형.

제2항에 있어서, 상기 테이프(215)는 구리(Cu)로 이루어지는 것을 특징으로 하는 금형.

제1항에 있어서, 인덕터(132)는 적어도 250℃의 온도를 견디도록 설계된 밀봉된 쉘(431)에 삽입되고, 냉각 장치는 공동( 131) 인덕터(132) 주위에 위치한다.

제1항에 있어서, 상기 냉각 장치(140)는 인덕터(132) 주위의 캐비티(131) 내 유전 유체를 순환시키도록 구성되는 것을 특징으로 하는 몰드.

제7항에 있어서, 상기 유전체 유체는 전기 절연유인 것을 특징으로 하는 몰드.

제1항에 있어서, 냉각 장치는 온도의 영향으로 상을 변화시키도록 구성된 유체로 채워진 공동(341, 342)을 포함하고, 상 전이의 잠열이 충분한 것을 특징으로 하는 금형. 특정 온도에서 성형 영역(112)에서 열을 흡수합니다.

제1항에 있어서, 냉각 장치는 인덕터(132) 주위의 캐비티(131) 내로 가스를 주입하기 위한 장치(541, 542)를 포함하는 것을 특징으로 하는 금형.

제10항에 있어서, 가스 주입은 길이 방향에 대해 가로 방향에 위치한 주입기(542)를 통해 수행되는 것을 특징으로 하는 금형.

제11항에 있어서, 길이 방향으로 캐비티(131)의 길이를 따라 가스를 펌핑하기 위한 여러 개의 주입기(542)를 포함하는 것을 특징으로 하는 몰드.

제10항에 있어서, 가스는 80bar(80⋅105Pa)를 초과하는 압력 하에서 공기 펌핑되는 것을 특징으로 하는 금형.

제1항에 있어서, 인터페이스(115)에 대해 제1 유도 루프(132)로부터 이격되고 별도의 생성기를 사용하여 전류가 공급되는 제2 유도 루프(632)를 포함하는 것을 특징으로 하는 금형.

제1항에 있어서, 본체(111)와 성형 영역(112)은 INVAR 유형의 철과 니켈 합금으로 제조되는 것을 특징으로 하는 금형.

본 발명은 기계공학, 특히 부품의 열처리에 관한 것으로 국민경제의 여러 분야에서 널리 사용되는 제품의 고주파 경화장치용 인덕터의 제조에 사용될 수 있다.

본 발명은 몰딩 영역이 연결되어 상기 몰딩 영역과 몸체 사이에 기계적 경계면을 형성하는 몸체를 포함하는 제1 부품을 포함하고, 그 사이의 캐비티에 소위 세로 방향으로 배치된 인덕터를 포함하는 몰드에 관한 것입니다. 상기 경계면과 성형 영역, 그리고 성형 영역과 하우징 사이의 경계면에 위치한 냉각 장치를 포함합니다. 본 발명은 금형 변형을 초래하는 온도 구배를 제거합니다. 14 급여 f-ly, 6 병.

성형 요소(금형)의 특정 온도에 도달하고 유지하는 과정입니다. 카트리지 가열 요소와 평면 히터는 금형을 가열하는 데 사용됩니다. 히터 유형은 가열에 사용 가능한 표면의 모양(원통형 구멍 - 카트리지 가열 요소, 평면 섹션 - 각각 평면 히터)에 따라 선택됩니다.

금형은 일반적으로 표준 제품 배치를 만드는 데 사용됩니다. 주조 금형의 가열은 다양한 가열 요소를 사용하여 수행되지만 가장 일반적인 것은 전기 저항 히터입니다.

금형의 히터에 따라 위치하고 있습니다. 디자인 특징, 매트릭스의 높이와 내부 구조를 포함합니다. 내벽에서 30-50mm 떨어진 금형 본체에 히터를 배치하는 것이 좋습니다. 권장 거리보다 내벽에 더 가깝게 배치하면 제조 불량의 위험이 높아집니다.

금형을 가열하는 데 필요한 히터 수는 금형의 질량(또는 열 전달 표면적), 작동 온도 및 가열 요소의 전력과 같은 데이터를 기반으로 계산됩니다.
주조용 탈착식 주형의 가열은 카트리지 가열 요소가 포함된 가열판을 사용하여 수행됩니다.

금형 가열용 카트리지 가열 요소

금형 가열용 카트리지 가열 요소– 원통형 구멍에서 가열을 수행하는 가열 요소. 이는 접촉식 히터이므로 가열된 표면과의 긴밀한 접촉이 필요합니다. 빈 공간은 장착 페이스트로 채워집니다.

금형 가열용 나선형 히터

금형 가열용 나선형 히터- 상대적으로 작은 전체 치수로 높은 비동력을 갖는 히터입니다.

금형 가열용 플랫 히터

금형 가열용 플랫 히터– 주조 중 용융물의 주어진 온도를 유지하는 평평한 표면을 가진 전기 저항 히터. 히터를 생산하는 동안 주조 금형의 설계에 따라 필요한 크기의 구멍을 만드는 것이 가능합니다. 가열 시 금형에 꼭 맞아야 합니다.

LAUFFER는 125년 동안 프레싱 장비 생산을 전문으로 해왔습니다. 이 회사는 소규모 MPP 제조업체를 위한 단일 프레스뿐만 아니라 열간 프레스와 냉간 프레스로 구성되고 단일 컴퓨터 제어로 작동하는 강력하고 현대적인 멀티 프레스 단지를 모두 생산합니다.

진공 프레스 유형 RLKV

Lauffer 진공 프레스는 고정밀 현대 다층 생산을 위해 설계되었습니다. 프린트 배선판. 다양한 종류의 프레스가 생산되므로 각 생산 유형에 대한 최적의 요구 사항을 제공할 수 있습니다. 프레싱 과정은 소프트웨어로 정의된 배기 매개변수에 따라 진공 챔버에서 이루어집니다.

플레이트의 오일 가열 및 냉각 기능을 갖춘 진공 프레스

오일 프레스에서 프레스 플레이트는 플레이트의 채널을 통해 순환하는 특수 냉각수인 열 오일에 의해 가열 및 냉각됩니다. 프레스 플래튼의 최적화된 채널 배열 덕분에 고속프레스 플레이트 내 냉각수의 이동, 플레이트 평면과 프레스 플레이트 사이의 불균일한 온도 분포는 ±(1.5 – 2) °C를 초과하지 않습니다.

열매체유를 가열/냉각하기 위해 프레스에는 전기 열매체 히터와 수냉식 열 교환기가 포함되어 있습니다.

버전에 따라 히터는 분당 5~30도의 프레스 가열 속도를 제공할 수 있습니다.

플레이트를 직접 전기 가열 및 수냉식으로 사용하는 진공 프레스

이러한 유형의 프레스에서는 프레스 플레이트가 프레스 플레이트에 통합된 전기 히터에 의해 직접 가열됩니다. 이러한 프레스의 작동 온도는 오일 프레스의 작동 온도보다 훨씬 높으며 500ºC에 도달할 수 있습니다. 프레스 플레이트는 플레이트 냉각 채널에 공급되는 물에 의해 냉각됩니다. 이 플레이트 가열/냉각 시스템을 사용하면 플레이트 평면을 따라 프레스 플레이트와 프레스 플레이트 사이에서 ±(3 – 5)°C 이하의 불균일한 온도 분포를 달성할 수 있습니다.

MPP 냉각용 특수 프레스

고품질 MPP를 얻으려면 MPP의 가열 모드뿐만 아니라 냉각 모드도 주의 깊게 관찰해야 합니다. 이를 위해 각 "핫" 프레스에는 매개변수에 해당하는 비진공 "콜드" 프레스 VKE가 있습니다. MPP가 포함된 금형은 공정의 "뜨거운" 부분이 끝난 후 냉각을 위해 이 프레스로 옮겨집니다. 이러한 프레스 섹션 설계를 통해 생산성을 높이고 에너지를 절약할 수 있습니다.

모든 진공 프레스에는 진공 챔버가 밀봉되도록 용접 구조가 있습니다. 슬래브 수는 고객 요구 사항에 따라 결정됩니다. 매우 복잡한 회로 기판 생산을 위해 20개의 단일 층을 갖춘 특수 프레스 설계가 있습니다.

프레스 플레이트에는 스프링 장착 롤러가 장착되어 플레이트가 압축될 때까지 플레이트 표면에 닿지 않고 금형이 원활하게 이동합니다. 금형 정지 장치는 프레스 내부 위치를 보장합니다. 프레스 디자인은 압축 백 내부의 온도 분포를 모니터에 측정하고 표시할 수 있는 기능을 제공합니다.

개별 프레스 공급 외에도 고객 사양에 따라 설계된 복잡한 프레스 섹션도 제공합니다.

언론 섹션에는 다음이 포함될 수 있습니다.

"뜨거운" 프레스와 "차가운" 프레스의 필요한 조합
금형 중간 보관소;
프레스 및 저장 장치용 수동 및 기계식 로더/언로더;
금형 이동을 위한 수동 및 기계식 이송 컨베이어 시스템;
MPP 형식용 레이저 포인터가 완비된 패키지 조립/분해 스테이션;
금형 언핀너;
심지 시트 샌딩 기계;
냉각수 준비 기계.

프레싱 공정의 모든 제어는 전문화된 컴퓨터를 통해 제어 컴퓨터에 의해 수행됩니다. 소프트웨어. 프레싱 공정의 모든 매개변수 설정, 제어 및 자동 유지 관리는 Russified 인터페이스와 마이크로프로세서 제어 시스템을 갖춘 개인용 컴퓨터를 사용하여 수행됩니다. 필요한 모든 프레싱/냉각 프로그램과 프로세스는 컴퓨터 메모리에 저장될 수 있습니다.

프레싱 과정에서 매개변수는 모니터 화면에 실시간으로 그래픽으로 표시됩니다. 이 경우 프로그램에 따라 지정된 값과 비교하여 매개변수(온도, 압력, 진공도)가 표시됩니다.


슬래브 치수, mm.
라미네이트 크기 최대, mm.
최대 가압력, kN
압력 조절 범위, kN
작동 온도, 최대 °C	320(오일), 400(전열판 포함)
빈 프레스 가열 속도, °C/min	5-7 (단기간 최대 30)
최대. 챔버의 진공, mbar
층수(일반)	1,2,4,6 등

UVL 시리즈 실험실 프레스

UVL 시리즈(25, 38, 50)의 실험실 프레스는 유압 스테이션과 오일 가열/냉각 모듈이 내장된 모노블록 설계입니다.

진공 챔버에는 전면에 편리한 손잡이가 있는 밀폐된 도어가 있습니다.

진공 펌프는 프레스 모노블록 내부에 설치되며 파이프라인을 통해 진공 챔버에 연결됩니다. 열매체유를 가열/냉각하기 위해 프레스에는 전기 열매체 히터와 수냉식 열 교환기가 포함되어 있습니다.

프레스의 모든 작업은 PLC와 PC 기반 제어 컴퓨터의 제어하에 이루어집니다.

이 시리즈 프레스의 최대 가압력은 500kN입니다. 최대 작동 온도는 280°C이고, 플레이트 전체의 온도 분포 불균일성은 최대 작동 온도에서 ± 2°C를 초과하지 않습니다.